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高品質(zhì)的鋁合金材料對鑄錠組織要求很高。因此,在鋁合金熔煉或澆注時(shí),通常采用先進(jìn)鑄造技術(shù)以及合理的工藝參數(shù)鑄造出具有細(xì)小均勻等軸晶組織的鑄錠(或鑄件)。合金的宏觀性能主要由其微觀組織結(jié)構(gòu)決定。就研究采用的各種提高材料性能的方法,本質(zhì)上都是從控制凝固組織結(jié)構(gòu)人手,因此研究和控制金屬材料的凝固組織已成為當(dāng)代材料科學(xué)領(lǐng)域的熱點(diǎn)問題之一。
對金屬凝固組織細(xì)化的常用方法有:添加晶粒細(xì)化劑、各種物理攪拌方法、控制凝固溫度,以及振動(dòng)、擺動(dòng)等。近年來,利用超聲或添加細(xì)化劑改善金屬凝固組織的方法日益受到關(guān)注。添加晶粒細(xì)化劑,是通過異質(zhì)形核作用使晶粒細(xì)化。而關(guān)于超聲處理的研究大多是針對超聲作用金屬熔體直接凝固成形,對于超聲預(yù)處理金屬熔體后再澆注凝固成形的研究則較少涉及。因此本課題參考國內(nèi)某軍工廠生產(chǎn)鋁合金殼體鑄件的工藝條件,通過模擬試驗(yàn)研究不同超聲預(yù)處理鋁合金熔體對澆注件凝固組織的影響,主要分析超聲處理熔體時(shí)間、鋁液靜置時(shí)間對凝固組織的影響,并進(jìn)一步探討超聲對鋁合金凝固組織的作用機(jī)理。
1 試驗(yàn)材料、裝置和方法
1.1試驗(yàn)材料
試驗(yàn)材料采用7085鋁合金,材料的化學(xué)成分見表1。
1.2試驗(yàn)裝置
試驗(yàn)超聲設(shè)備包括:超聲波發(fā)生器,超聲振動(dòng)系統(tǒng)(由壓電陶瓷換能器、變幅桿、鈦合金工具桿組成),電阻絲加熱爐及配套的溫度控制記錄儀,熱電偶,坩堝,位移控制操作臺,自動(dòng)研磨機(jī),Leica臺式金相顯微鏡。試驗(yàn)裝置見圖1。
1.3試驗(yàn)方法
將配置好的鋁合金置于特制坩堝中并放人電阻爐熔煉,完全熔化后,充分?jǐn)嚢瑁瑫r(shí)添加打渣劑凈化鋁熔體,然后保溫靜置。在恒溫條件下,添加細(xì)化劑進(jìn)行孕育處理(0.2%的A1-5Ti-1C),施加超聲處理,添加細(xì)化劑與施加超聲聯(lián)合處理等工藝對坩堝中的鋁液進(jìn)行預(yù)處理,處理完畢后,澆注到砂型中(砂型內(nèi)徑為聲50mm,拔模斜度為2o)。為了考察超聲處理時(shí)間t p與超聲處理后的鋁液靜置時(shí)間£,對鑄件凝固組織的影響規(guī)律,設(shè)計(jì)了2組試驗(yàn),第1組采用不同超聲處理時(shí)間t p。具體試驗(yàn)條件為:①普通澆注(未加任何處理),澆注溫度為680℃,鑄錠編號為1號;②在680℃對鋁液進(jìn)行近恒溫超聲處理,超聲功率為200 W,在10、20、30、40min超聲處理后澆注,試樣編號分別為2、3、4、5號;③在710℃鋁液中添加細(xì)化劑,然后澆注6號試樣,降溫至680℃時(shí)對鋁液進(jìn)行10、20、30、40 min起聲處理后澆注,試樣編號為7、8、9、10號。
以第1組超聲處理為基礎(chǔ),設(shè)計(jì)第2組試驗(yàn),研究超聲預(yù)處理后鋁液停留靜置時(shí)間£。對鋁合金凝固組織的影響。試驗(yàn)條件為:①在680℃對鋁液進(jìn)行近恒溫超聲處理,當(dāng)t s分別為0、4、6、8、10、15 min時(shí)澆注,鑄件編號分別為以,、以α1、α2、α3、a4、α5、α6;②在710℃鋁液中添加細(xì)化劑進(jìn)行孕育處理,降至680℃時(shí)超聲處理,在t s,為O、4、6、8、10、15 min時(shí)澆注,獲試樣編號為b1、b2、b3、b4、b5、b6。
將不同試樣沿中部橫斷面取樣,經(jīng)砂紙打磨、機(jī)械拋光,用Keller試劑制成金相試樣,在光學(xué)顯微鏡下觀察其凝固組織,分析不同工況下凝固組織的細(xì)化效果。
2 試驗(yàn)結(jié)果分析與討論
2.1不同超聲條件對合金組織的影響
圖2是不同工藝參數(shù)下所獲得的鑄錠顯微組織?梢园l(fā)現(xiàn),未加超聲處理時(shí)鑄錠凝固組織為樹枝晶并且非常發(fā)達(dá),連成一體,呈現(xiàn)為塊狀、片狀、骨骼狀。添加細(xì)化劑后,組織晶粒明顯細(xì)化,但和普通澆注情況一樣存在大量的氣孔。超聲處理后其顯微組織均有明顯細(xì)化且晶粒分布較為均勻,隨著超聲處理時(shí)間的增加,晶粒細(xì)化明顯。但當(dāng)超聲處理時(shí)間增加到一定程度后凝固組織細(xì)化程度不再增強(qiáng)。從圖2可以看出,超聲處理時(shí)間大于30 min時(shí),晶粒細(xì)化達(dá)到最佳,見圖2i。
超聲處理時(shí)間為30 min時(shí),鋁合金細(xì)化效果最好,為此第二組是在超聲處理30 min后的基礎(chǔ)上進(jìn)行的。圖3為在超聲處理30 min后,靜置不同時(shí)間所獲得的鑄錠顯微組織?梢园l(fā)現(xiàn),超聲預(yù)處理后,鋁液靜置時(shí)間的延長會(huì)使鑄錠晶粒呈現(xiàn)長大的趨勢,但在6 min內(nèi),這種長大趨勢不明顯;而靜置時(shí)間超過8 min時(shí),超聲細(xì)化效果基本消失。
2.2不同超聲條件對合金晶粒的細(xì)化機(jī)制
在超聲處理時(shí)間較短時(shí),功率超聲對凝固組織晶粒細(xì)化程度不大,但隨超聲處理時(shí)間延長,晶粒細(xì)化程度越高,細(xì)化越均勻。達(dá)到一定時(shí)間后,晶粒細(xì)化穩(wěn)定。為了表征超聲波處理對凝固組織的細(xì)化效果,采用平均截面積法計(jì)算不同參數(shù)處理下的平均晶粒尺寸。平均晶粒尺寸的計(jì)算公式為:
式中,r為平均晶粒半徑;R為視場半徑;L為實(shí)際標(biāo)尺長度;K為尺讀數(shù);n為半徑為R的圓內(nèi)晶粒個(gè)數(shù)。不同條件超聲場下凝固組織的平均晶粒尺寸見表2。
在超聲處理最佳時(shí)間后,靜置時(shí)間較小時(shí),晶粒長大趨勢不明顯,但隨靜置時(shí)間的延長,晶粒細(xì)化程度越低,到達(dá)一定時(shí)間后,超聲細(xì)化效果消失。不同保溫時(shí)間下凝固組織的平均晶粒尺寸見表3。
從表2和表3可以看出,超聲處理時(shí)間為30 min時(shí)晶粒細(xì)化效果最佳,靜置8 min后超聲細(xì)化效果基本消失。
2.3試驗(yàn)結(jié)果分析
鋁熔體凝固過程中施加超聲振動(dòng)時(shí),由于超聲波交互作用,使鋁熔體產(chǎn)生震蕩,從而對金屬凝固過程產(chǎn)生影響。同時(shí)聲流效應(yīng)增大了金屬熔體凝固過程宏觀上的流動(dòng)攪拌以及空化效應(yīng)增加了熔體的局部過冷、過熱和高壓交錯(cuò)等復(fù)雜物理狀態(tài)的交替轉(zhuǎn)換,改變了金屬凝固過程的物理場,影響了金屬的凝固形態(tài),使熔體整體處于運(yùn)動(dòng)狀態(tài),對熔體晶核形核形式、形核的生長方式產(chǎn)生巨大的影響,并且鋁合金熔體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)隨超聲處理時(shí)間的延長而增加,從而起到顯著的細(xì)化作用。
將超聲引入到鋁熔體中,在聲波的正負(fù)相交替下,會(huì)使鋁熔體中已有的微小氣泡核(空化核)不斷膨脹或壓縮,形成微小空腔?涨辉诼晥龅倪B續(xù)震蕩下,逐漸長大形成氣泡,并最終在超聲諧振作用下破裂?栈萜屏褧r(shí),可以瞬間產(chǎn)生巨大的沖擊力和溫度梯度,引發(fā)更大規(guī)模的氣泡破裂,由此而產(chǎn)生的如微射流、沖擊波等特殊反應(yīng),將直接或間接的作用和改變金屬熔體的凝固條件和凝固過程。與此同時(shí),在微小氣泡或空腔的逐漸膨脹過程中,會(huì)吸附熔體中的氣體或蒸氣,對熔體產(chǎn)生除氣凈化作用。
3結(jié) 論
(l)在鋁熔體中施加超聲波,對合金凝固組織具有細(xì)化作用。隨著處理時(shí)間的延長,晶粒細(xì)化效果越好,但大于30 min后,晶粒細(xì)化效果不再明顯。在鋁熔體中添加細(xì)化劑孕育后再施加超聲,其晶粒細(xì)化規(guī)律與未添加細(xì)化劑一致,且總體細(xì)化效果比未添加細(xì)化劑要好。
(2)超聲預(yù)處理后,鋁熔體靜置時(shí)間越長,合金晶粒越大,靜置時(shí)間大于8 min后的超聲細(xì)晶效果基本消失。
4、摘要
在680℃恒溫條件下,分別采用施加超聲磁場、細(xì)化劑或兩種方式的組合對坩堝中的7085鋁熔體進(jìn)行預(yù)處理并進(jìn)行澆注,分析不同工藝參數(shù)對鑄錠組織的細(xì)化規(guī)律。結(jié)果表明,延長超聲處理時(shí)間能增強(qiáng)鑄錠組織的細(xì)化效果,當(dāng)超聲處理時(shí)間達(dá)到30 min時(shí),鑄錠晶粒細(xì)化到最佳狀態(tài);超聲施振結(jié)束后,在680℃恒溫條件下,鋁液靜置時(shí)間的延長會(huì)使鑄錠晶粒呈現(xiàn)長大的趨勢,靜置時(shí)間大于8 min后的超聲細(xì)晶效果基本消失。
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