多層磚砌體建筑預(yù)應(yīng)力抗震加固新技術(shù)研究進(jìn)展*
相關(guān)鏈接： 中國安全網(wǎng) 中國質(zhì)量網(wǎng) 中國論文網(wǎng) 中國資訊網(wǎng)
劉 航， 蘭春光， 華少鋒， 韓明杰
（北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司，北京100039）
[摘要] 針對城鎮(zhèn)既有磚砌體建筑抗震性能較差的問題，提出了一種適合多層磚砌體房屋的抗震加固新技術(shù)，即采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋對砌體墻體進(jìn)行加固，從而改善墻體的抗震性能，提高房屋的整體抗震能力。為了解該技術(shù)的加固效果，完成了兩批共17片墻體構(gòu)件的擬靜力試驗(yàn)研究和一棟2層足尺房屋模型的擬動力試驗(yàn)研究。墻體構(gòu)件的試驗(yàn)研究結(jié)果表明，該項(xiàng)加固技術(shù)可以大幅度提高磚砌體墻體的抗裂能力、受剪承載力和延性。房屋模型的擬動力試驗(yàn)研究則進(jìn)一步表明，采用該項(xiàng)技術(shù)加固后，抗震設(shè)防烈度不足8度的房屋，在模擬9度罕遇地震的擬動力作用下基本保持彈性，抗震能力顯著提高。在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，提出了預(yù)應(yīng)力加固砌體墻體的受剪承載力的計(jì)算方法。該技術(shù)在北京市懷柔區(qū)某多層辦公建筑的實(shí)際應(yīng)用情況表明，其具有施工工藝簡單、工期短、成本低等優(yōu)勢。
[關(guān)鍵詞] 多層建筑；磚砌體結(jié)構(gòu)；預(yù)應(yīng)力；抗震加固；受剪承載力
中圖分類號：TU362. 02，TU317.1 文章編號：1002-848X(2016 J 05 -0067 -08
0 引言
據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，我國城鎮(zhèn)既有建筑總量超過500億m2，而其中以磚砌體墻體為主要承重和抗震墻體的磚砌體建筑所占比例很大，且許多未達(dá)到抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)。
考慮到當(dāng)前需加固的砌體建筑數(shù)量過于龐大，且大量分布在經(jīng)濟(jì)相對落后的村鎮(zhèn)地區(qū)，工程造價(jià)將成為最為突出的問題之一，同時(shí)，綠色低碳、節(jié)材環(huán)保等也是當(dāng)前既有建筑改造工作的重要發(fā)展方向，因此，迫切需要研發(fā)成本相對較低，同時(shí)又綠色環(huán)保、施工相對簡便、質(zhì)量易于控制、加固效果好的新型抗震加固技術(shù)。
近十幾年來，國際上一些研究者提出了采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)對砌體墻進(jìn)行抗震加固的方法，并開展了相關(guān)研究。提出了按構(gòu)造柱位置設(shè)置預(yù)應(yīng)力筋加固的方案，并進(jìn)行了振動臺試驗(yàn)研究。本文在上述研究工作的基礎(chǔ)上，提出一種采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋對砌體墻體進(jìn)行加固的新技術(shù)，可適用于多層磚砌體房屋的抗震加固。并介紹該技術(shù)的相關(guān)抗震試驗(yàn)研究成果和計(jì)算方法，結(jié)合該技術(shù)在北京市懷柔區(qū)某辦公建筑的實(shí)際應(yīng)用情況，分析其特點(diǎn)與優(yōu)勢。
1 預(yù)應(yīng)力加固磚砌體墻體抗震試驗(yàn)研究成果介紹
1.1帶構(gòu)造柱墻體擬靜力試驗(yàn)研究
對帶構(gòu)造柱磚砌體墻體開展了采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)進(jìn)行加固的抗震試驗(yàn)研究。試驗(yàn)墻體一共8片，外形尺寸均相同，其中一片為未加固的對比墻體（編號為W1），另外7片均為采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固的墻體（編號為W2~W8），該試驗(yàn)主要研究不同預(yù)應(yīng)力筋間距和不同墻體軸壓比對加固效果的影響。具體包括3種預(yù)應(yīng)力筋間距(720，900，1 200mm)、5種軸壓比(0.15，0.2，0.3，0.4，0.5)。試驗(yàn)墻體寬3. 84m、高2.8m、厚0.24m（圖1）。砌筑用磚為黏土磚，尺寸為240mm×115mm×53mm．磚強(qiáng)度等級為MU10，混合砂漿砌筑，砂漿強(qiáng)度等級為M7.5。預(yù)應(yīng)力筋采用體外布置方式，即沿被加固墻體兩側(cè)對稱均勻布置(圖1(b))，預(yù)應(yīng)力筋為直徑15.2mm的高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f p t k =1 860MPa。
1.1.1試件破壞形態(tài)對比
試驗(yàn)結(jié)果表明，總體上看，加固墻體的破壞形態(tài)與未加固墻體明顯不同。未加固墻體兩端雖然有構(gòu)造柱約束，但仍呈明顯的脆性破壞，由開始出現(xiàn)裂縫到整個墻體沿斜裂縫剪斷而破壞，整個過程迅速而突然，一旦墻體被剪斷，水平荷載快速下降。而相比之下，采用預(yù)應(yīng)力筋加固后，墻體破壞形態(tài)有了明顯的改善，表現(xiàn)在如下幾個方面：1）墻體抗裂能力得到明顯提高，開裂荷載提高幅度為30%~60%；2）破壞時(shí)，墻體上裂縫分布多而均勻，裂縫寬度較小，摩擦耗能機(jī)制得到較好的發(fā)展；3）水平荷載達(dá)到峰值點(diǎn)后下降較為緩慢，墻體的延性和變形能力得到顯著增強(qiáng)。
1.1.2荷載-位移滯回曲線和骨架曲線對比
圖2為未加固墻體W1與加固墻體W6（預(yù)應(yīng)力間距900mm，軸壓比0.2）的荷載-位移(P-△)滯回曲線對比。由圖2可以看出，加固墻體與未加固墻體對比，其滯回環(huán)呈飽滿的梭形，耗能能力得到大幅度提高。
圖3為試驗(yàn)墻體的荷載．位移( P-△)骨架曲線對比，為說明墻體在不同預(yù)應(yīng)力作用下試驗(yàn)墻體受力性能的變化規(guī)律，圖中繪出了不同軸壓比墻體的荷載-位移骨架曲線。由圖3可以看出，墻體受剪承載力隨其軸壓比的提高而提高。且5片加固墻體的承載力和變形能力均較未加固墻體有不同程度的提高�？傮w上，對于帶構(gòu)造柱的磚混墻體，采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的加固方法可以更進(jìn)一步地改善墻體的破壞形態(tài)和耗能機(jī)制，同時(shí)也能顯著提高墻體的受剪承載力和延性，大幅度提高墻體的抗震性能。
1.2無筋墻體擬靜力試驗(yàn)研究
在帶構(gòu)造柱墻體試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步開展了無筋砌體墻體的擬靜力試驗(yàn)研究。試驗(yàn)墻體的外形尺寸如圖4所示，每片墻體的寬度為3. 84m、高度為2.8m、厚度為0.24m。
試驗(yàn)墻體共9片，分為兩組，其中第一組試件W1~W5用于模擬整截面無洞口墻體，第二組試件W6~ W9用于模擬開洞墻體。試驗(yàn)主要變化參數(shù)為墻體在預(yù)應(yīng)力作用下的軸壓比。
墻體所用磚塊尺寸為240mm×115mm×53mm，磚強(qiáng)度等級為MU10，砂漿強(qiáng)度等級為M5。加固用的無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋也采用體外布置方式，即沿被加固墻體兩側(cè)對稱均勻布置，對于整截面墻體，沿墻軸線均勻布置了4對預(yù)應(yīng)力筋(圖4(a))；對于開洞墻體，沿洞口兩側(cè)各布置1對預(yù)應(yīng)力筋(圖4(b))，預(yù)應(yīng)力筋為直徑15.2mm的高強(qiáng)低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f p t k=1 860MPa。
1.2.1試驗(yàn)破壞形態(tài)對比
試驗(yàn)結(jié)果表明，對于整截面墻體，采用預(yù)應(yīng)力加固可以延緩墻體的破壞，使墻體達(dá)到更高的承載能力和變形能力，并在墻體發(fā)生錯動后維持其水平承載能力不下降。當(dāng)水平荷載卸除后，預(yù)應(yīng)力筋可以使墻體的裂縫閉合、水平變形在較大程度上得到恢復(fù)。對于開洞墻體，采用預(yù)應(yīng)力加固也可以使墻體達(dá)到更高的承載能力和變形能力，并在墻體破壞相對于未加固墻體更為嚴(yán)重的情況（水平墻肢剪斷、裂縫寬度很大）下，維持其水平承載能力不下降。而當(dāng)水平荷載卸除后，由于預(yù)應(yīng)力筋的約束作用，墻體的各部分仍可連接為整體。
1.2.2荷載．位移滯回曲線和骨架曲線對比
圖5為未加固墻體W1與加固墻體W3（預(yù)應(yīng)力間距900mm，軸壓比0.3）的荷載-位移(P-△)滯回曲線對比。由圖5可以看出，對于無筋砌體墻，采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，滯回曲線雖然仍呈現(xiàn)捏攏性較強(qiáng)的“S”形，但較未加固墻體有明顯改善，同時(shí)由于其極限承載力和變形得到大幅度提高，墻體的耗能能力也有明顯的增強(qiáng)。
圖6為第一組整截面墻體的荷載-位移骨架曲線對比。可以看出，采用預(yù)應(yīng)力筋加固后，墻體的受剪承載力和變形能力均有顯著的提高。
總體上，對于無筋砌體墻，采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后可以顯著提高墻體的抗裂能力，這對磚砌體結(jié)構(gòu)在小震和中震下的抗震性能有很大的改善，若設(shè)計(jì)得當(dāng)?shù)脑�，可以�?shí)現(xiàn)“中震不壞”的抗震性能目標(biāo)；加固墻體雖然仍然發(fā)生剪切脆性破壞，但卻可以延緩墻體的破壞，在墻體發(fā)生錯動后維持其水平承載能力不下降。而當(dāng)水平荷載卸除后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋可以使墻體的裂縫閉合、水平變形在較大程度上得到恢復(fù)，對實(shí)現(xiàn)砌體建筑的“大震不倒”可以發(fā)揮重要的作用。
1.3兩層足尺磚砌體房屋模型擬動力試驗(yàn)研究
為驗(yàn)證整體房屋的抗震加固效果，在上述墻體構(gòu)件試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，設(shè)計(jì)并建造了一棟2層足尺磚砌體房屋模型，并進(jìn)行了擬動力和擬靜力全過程加載試驗(yàn)研究。本文限于篇幅，只簡要介紹擬動力試驗(yàn)研究結(jié)果。
圖7(a)，(b)分別為試驗(yàn)房屋模型的首層平面圖、正面立面圖。房屋平面縱向軸線長為9. 9m，橫向軸線長9. 6m，層高3.3m，共2層，總建筑面積為199. 56m2。
房屋模型墻體采用240mm×115mm×53mm的標(biāo)準(zhǔn)黏土磚，磚強(qiáng)度等級為MU10，砌筑砂漿強(qiáng)度等級為M2.5。該房屋模型按不足8度的抗震設(shè)防等級設(shè)計(jì)，采用PKPM軟件對該結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析，地震作用取為8度(0.2g)，計(jì)算結(jié)果表明，房屋首層墻體不滿足抗震鑒定要求，需要進(jìn)行加固處理。
房屋模型縱、橫向全部承重磚墻均設(shè)置無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行加固，房屋模型加固后的現(xiàn)場照片見圖8。
1.3.1擬動力試驗(yàn)加載制度
圖9為擬動力試驗(yàn)加載裝置示意圖，分別進(jìn)行強(qiáng)軸（X向）和弱軸（Y向）兩個方向的擬動力試驗(yàn)。
試驗(yàn)輸入地震波采用汶川地震中臥龍崗地震采集站獲得的地震波。從地震波中截取主震峰值出現(xiàn)較多的一段作為本次試驗(yàn)的模擬地震輸入波，時(shí)長10s，時(shí)間間隔0.005s。選取地震波加速度時(shí)程曲線如圖10所示。沿強(qiáng)軸和弱軸兩個方向分別進(jìn)行了8度小震、中震、震及9度大震的擬動力加載試驗(yàn)。
1.3.2擬動力試驗(yàn)結(jié)果
在9度大震（地震波加速度幅值為620gal）下，結(jié)構(gòu)在強(qiáng)軸和弱軸兩個方向的基底剪力一頂點(diǎn)位移滯回曲線如圖11所示。由圖可以看出，試驗(yàn)房屋模型在相當(dāng)于9度大震（地震波加速度幅值為620gal）的擬動力作用下，弱軸方向的最大頂點(diǎn)位移為1. 36mm（此時(shí)總位移角為1/4 853），對應(yīng)的基底剪力達(dá)到了1389kN，而強(qiáng)軸方向的最大頂點(diǎn)位移為0. 81mm（此時(shí)總位移角為1/8 148），對應(yīng)的基底剪力達(dá)到了1302kN。房屋模型基本處于彈性階段。現(xiàn)場實(shí)際觀測結(jié)果表明，砌體墻體未出現(xiàn)裂縫，只是在房屋四角構(gòu)造柱底部有細(xì)微的裂縫。
圖12為各工況地震作用下試驗(yàn)房屋模型強(qiáng)軸和弱軸兩個方向的層間位移比分布�？梢钥闯觯�(dāng)?shù)卣鸩铀俣确挡怀^400gal時(shí)，試驗(yàn)房屋1，2層的層間位移比基本呈線性均勻分布，表明結(jié)構(gòu)處于彈性狀態(tài)。當(dāng)?shù)卣鸩铀俣确颠_(dá)到620gal時(shí)，弱軸方向的底層層間位移比略有增加；而強(qiáng)軸方向的1，2層的層間位移比仍保持線性均勻分布。這表明，弱軸方向的結(jié)構(gòu)出現(xiàn)輕微損傷，而強(qiáng)軸方向的結(jié)構(gòu)幾乎為零損傷，這與現(xiàn)場觀察到的房屋模型只在四角構(gòu)造柱上出現(xiàn)輕微裂縫的現(xiàn)象相一致。
從上述擬動力試驗(yàn)結(jié)果初步可以看出，加固前不滿足8度抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，在9度罕遇地震的作用下基本保持彈性，抗震能力得到大幅度提高。對該房屋進(jìn)一步進(jìn)行的擬靜力試驗(yàn)結(jié)果也驗(yàn)證了這一結(jié)論。
2 預(yù)應(yīng)力加固磚砌體墻體受剪承載力計(jì)算方法
試驗(yàn)研究和有限元分析表明，砌體墻體采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，墻體受剪承載力的提高來源于兩方面：一方面是由于加固后墻體正應(yīng)力得到提高；另一方面是由于預(yù)應(yīng)力筋作為砌體配筋所起的作用。其中由于墻體正應(yīng)力的提高對受剪承載力的貢獻(xiàn)可以參考現(xiàn)行《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003-2011)有關(guān)砌體抗震抗剪強(qiáng)度的規(guī)定。對于預(yù)應(yīng)力加固的磚砌體墻體，在確定其抗震抗剪強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)考慮豎向荷載與預(yù)應(yīng)力的共同作用在砌體中產(chǎn)生的截面平均壓應(yīng)力對抗震抗剪強(qiáng)度的提高作用。預(yù)應(yīng)力加固砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv E按下式計(jì)算：
3 工程應(yīng)用
3.1工程概況
某辦公樓建于1985年前后，位于北京市懷柔區(qū)青春路，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0. 15g。主體結(jié)構(gòu)地上5層、南北兩側(cè)裙房為地上2層�？偨ㄖ娣e約為3 208m2，外觀照片見圖13。
加固前對該房屋進(jìn)行了檢測鑒定，混凝土抗壓強(qiáng)度經(jīng)回彈法（鉆芯修正）檢測，推定值為18.0~26. 3MPa；砌筑砂漿抗壓強(qiáng)度平均值為3.6~8. 9MPa，抗壓強(qiáng)度推定值為4.7MPa。墻體磚的抗壓強(qiáng)度推定等級為MU10。經(jīng)安全性鑒定和抗震鑒定，主要結(jié)果為：1）安全性評定為Du級，極不符合《民用建筑可靠性鑒定標(biāo)準(zhǔn)》( GB 50292-1999)對Au級的要求，嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)整體承載能力；2）結(jié)構(gòu)部分抗震措施不滿足第一級鑒定要求，1～4層部分墻體不滿足第二級抗震鑒定要求。建議對該建筑的上部主體結(jié)構(gòu)及時(shí)采取加固或其他有效處理措施。
3.2預(yù)應(yīng)力加固方案
根據(jù)抗震鑒定驗(yàn)算結(jié)果，1～4層均存在大量磚墻受剪承載力不足，但1層砌體墻體同時(shí)存在受壓承載力不足的情況，而2層及以上墻體受壓承載力有較大的安全儲備。基于上述驗(yàn)算結(jié)果，對1層承載力不足的墻體，采用雙面鋼筋混凝土板墻的方法進(jìn)行加固，每側(cè)加固鋼筋混凝土板墻厚度為60mm，混凝土強(qiáng)度等級為C20，采用噴射混凝土施工工藝。對于2～4層受剪承載力不足的墻體，采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行加固。圖14為結(jié)構(gòu)2層預(yù)應(yīng)力筋平面布置示意圖�？紤]到各層加固墻體位置不盡相同，預(yù)應(yīng)力筋采用分層法布置，預(yù)應(yīng)力筋加固墻體的構(gòu)造做法如圖15所示。
3.3預(yù)應(yīng)力加固砌體墻體施工
預(yù)應(yīng)力加固磚砌體墻體的主要施工工序包括：1)清理原結(jié)構(gòu)；2）在加固墻體上定位放線，標(biāo)注張拉端和錨固端的位置、預(yù)應(yīng)力筋的位置；3）在預(yù)應(yīng)力筋安裝部位墻體兩側(cè)剔鑿出凹槽，在張拉端和錨固端墻體上開洞，并在其對應(yīng)位置的樓板上開洞：4)安裝并固定預(yù)應(yīng)力筋及其錨固裝置、支承墊板等零部件；5）張拉并錨固預(yù)應(yīng)力筋；6）進(jìn)行施工質(zhì)量檢驗(yàn)；7）對墻、地面進(jìn)行表面封閉施工及其防護(hù)面層的施工。
對預(yù)應(yīng)力筋張拉端和錨固端設(shè)置部位的墻體采用靜力切割的方法開洞，對洞口部位樓板表面進(jìn)行清理。墻體表面開槽前，先復(fù)核墻內(nèi)水電管線位置，避免開槽損壞水電管線(16(a))。采用云石切割機(jī)進(jìn)行開槽施工，開槽定位準(zhǔn)確，確保槽溝為直線，開槽的深度與寬度保證預(yù)應(yīng)力筋可以完全被封閉于墻體內(nèi)(16(b)，(c))。將預(yù)應(yīng)力筋穿入開好的槽內(nèi)，在穿筋過程中注意防止無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的高密度聚乙烯( HDPE)護(hù)套受到機(jī)械損傷，預(yù)應(yīng)力筋就位后，安裝張拉端的承壓板、錨具等節(jié)點(diǎn)組件(16(d))。
預(yù)應(yīng)力筋的張拉按照順序?qū)ΨQ的原則進(jìn)行，墻體兩側(cè)成對布置的預(yù)應(yīng)力筋同時(shí)同步張拉。當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋較短時(shí)，如單層布置預(yù)應(yīng)力筋等情況，采用了特制的低回縮錨具，以減小夾片回縮損失(16(e))。在預(yù)應(yīng)力筋張拉完成后，采用機(jī)械方法切割錨具外露的超長部分，然后對外露的錨具進(jìn)行防護(hù)處理。同時(shí)，對墻面的凹槽進(jìn)行封閉處理(16(f))。
上述工程實(shí)踐表明，砌體結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)在具有良好實(shí)用性的同時(shí)，還具有以下特點(diǎn)：1）相比傳統(tǒng)加固方式，該加固技術(shù)成本較低，具有良好的經(jīng)濟(jì)性；2）濕作業(yè)少，施工過程中產(chǎn)生的噪聲少，粉塵少，對外部環(huán)境影響也較少；3）加固后不影響建筑的使用面積，不破壞房屋的美觀性；4）施工簡單，工期較短；5）加固材料（預(yù)應(yīng)力筋）質(zhì)輕高強(qiáng)，幾乎不增加墻體自重，不改變結(jié)構(gòu)的剛度分配。
4 結(jié)論
本文提出了一種適合多層砌體房屋的采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的抗震加固新技術(shù)，介紹了相關(guān)試驗(yàn)研究成果和加固計(jì)算方法，對比分析了該抗震加固新技術(shù)的特點(diǎn)與優(yōu)勢，并介紹了該技術(shù)在北京市懷柔區(qū)某辦公樓的實(shí)際應(yīng)用情況�？梢缘玫饺缦陆Y(jié)論：
(1)對于帶構(gòu)造柱的磚混墻體，采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，可以更進(jìn)一步改善墻體的破壞形態(tài)和耗能機(jī)制，同時(shí)顯著提高墻體的受剪承載力和延性，大幅度提高墻體的抗震性能。
(2)對于無筋砌體墻，采用豎向無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，可以顯著提高墻體的抗裂能力，這對提高磚砌體結(jié)構(gòu)在小震和中震下的抗震性能有很大作用，加固墻體雖然仍然發(fā)生剪切脆性破壞，但受剪承載力和延性得到顯著提高，且在荷載卸除后，預(yù)應(yīng)力筋可以使墻體的裂縫閉合、水平變形在較大程度上得到恢復(fù)。
(3)足尺房屋模型的擬動力試驗(yàn)表明，加固前不滿足8度抗震設(shè)防的房屋，在采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋加固后，在9度罕遇地震的作用下基本保持彈性．其抗震能力得到大幅度提高。
(4)預(yù)應(yīng)力加固磚砌體墻體的受剪承載力的計(jì)算，一方面應(yīng)考慮豎向荷載與預(yù)應(yīng)力的共同作用在砌體中產(chǎn)生的截面平均壓應(yīng)力對抗震抗剪強(qiáng)度的提高作用，另一方面可在《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003-2011)相關(guān)計(jì)算公式的基礎(chǔ)上，通過增加預(yù)應(yīng)力筋對受剪承載力的提高作用項(xiàng)而實(shí)現(xiàn)。
(5)工程應(yīng)用表明，砌體結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)在具有良好實(shí)用性的同時(shí)，還具有成本較低、施工質(zhì)量易于控制、施工過程綠色環(huán)保等特點(diǎn)。
綜上，砌體結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力加固技術(shù)具有明顯的優(yōu)勢，適合在城鎮(zhèn)砌體房屋加固改造工程中推廣。
